Calidad de Energía - CALIDAD DE LA RED ELECTRICA PARTE...

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Unformatted text preview: CALIDAD DE LA RED ELECTRICA PARTE 1. DISTORSION ARMONICA Pág. FUNDAMENTOS 3 1.1. Consumos lineales 1.2. Consumos no lineales 1 3 3 2. DESCOMPOSICION DE UNA SEÑAL DE VOLTAJE O CORRIENTE EN COMPONENTES ARMONICAS 2.1. Planteamiento general 2.2. Análisis armónico de la corriente armónica de un controlador de luz incandescente 5 5 5 3. NORMA IEC 555-2 SOBRE ARMONICAS EN ELECTRODOMESTICOS 3. l. Armónicas en rectificadores: computadores y televisores 3.2. Límites de la Norma IEC 555-2 4. ARMONICAS EN SISTEMAS TRIFASICOS 4. l. Descripción de un sistema trifásico 4.2. Tableros exclusivos dedicados a computadores 4.3. Corrientes medidas en un edificio de oficinas 4.4. Corrientes de entrada de fuentes de poder no interrumpidas trifásicas 5. EFECTOS DE LAS CORRIENTES ARMONICAS 5. 1. Resonancia de condensadores de compensación de factor de potencia 5.2. Compensación con condensadores antiresonantes 5.3. Incremento de pérdidas: El factor K 6. ERRORES DE INSTRUMENTOS CONVENCIONALES POR EFECTO DE LAS ARMONICAS 7 7 8 9 9 11 11 12 12 12 14 15 17 6.1. Instrumentos de aguja de tipo electrodinamométrico 6.2. Instrumentos digitales con rectificador a la entrada 6.3. Instrumentos de verdadero valor efectivo (true rms) 6.4. Instrumento para medir armónicas 17 17 17 17 7. RECOMENDACIONES REFERENTES A DISTORSION ARMONICA EN SISTEMAS DE ALIMENTACION DE ELECTRICIDAD 18 PARTE 2. REGULACION DE VOLTAJE Pág. 1. INTRODUCCION 19 2. NORMAS 19 3. REGULACION DE VOLTAJE DE TRANSFORMADORES: TRANSFORMADORES SUBDIMENSIONADOS 3.1. Transformadores monofásicos 3.2. Transformadores trifásicos 20 20 21 4. MEJORAMIENTO DE LA REGULACION CON CONDENSADORES DE COMPENSACION DE FACTOR DE 22 POTENCIA S. CAIDAS DE TENSION EN CONDUCTORES Y CABLES DE CONEXION 23 5. l. Características de conductores relacionadas con la regulación de voltaje 5.2. Cálculo de pérdidas en cables 5.3. Efecto de la sección de un conductor en la regulación de voltaje 5.4. Regulación de voltaje en sistemas trifásicos 6. RESUMEN DE RECOMENDACIONES RELACIONADAS CON REGULACION DE VOLTAJE PARTE 3. FLUCTUACION DE VOLTAJE DE BAJA FRECUENCIA 23 24 24 27 29 30 1. INTRODUCCION 30 2. FLUCTUACION DE LA CORRIENTE: APLICACION EN HORNOS Y SOLDADORAS DE ARCO 30 3. FLICKER INTRADOMICILLARIO: EFECTO DE LOS CONDUCTORES 32 4. CONCLUSIONES 34 PARTE 1. DISTORSION ARMONICA 1.1 Consumos lineales Para estudiar las características de los sistemas eléctricos es usual considerarlos como resultado de la interconexión de diferentes bloques básicos: 1.- La fuente de alimentación, usualmente un voltaje sinusoidal. 2.- El consumo, generalmente constituido por resistencias, inductancias y condensadores de valores fijos. Así, cuando el consumo es un calefactor eléctrico de 1000 W y el voltaje es de 220 V efectivos, el voltaje y la corriente tendrán la forma de la Figura 1. Si el consumo es un motor de 116 HP con un rendimiento de 80%, y el factor de potencia es de 0.85, entonces el voltaje y la corriente tendrán la forma de la Figura 2. En resumen, si el voltaje es sinusoidal la corriente también lo es y, en general, existe un desfase entre ellos. 1.2 Consumos no lineales La electrónica puso a disposición de los hogares y las empresas productivas diversos equipos capaces de controlar el producto final: iluminación variable, velocidad ajustable, etc. Así aproximadamente un 50% de la energía eléctrica pasa por un dispositivo de electrónica de potencia antes que ésta sea finalmente aprovechada. La electrónica de potencia emplea diodos, transistores y tiristores, y prácticamente todos ellos trabajan en el modo de interrupción («switching»). Esto significa que trabajan esencialmente en 2 estados: Figura 1 Consumo de un calefactor de 1 kW. Figura 2 Consumo de un motor monofásico de 116 HP Estado de conducción. Corresponde a un interruptor cerrado. La corriente por el dispositivo puede alcanzar valores elevados, pero el voltaje es nulo, y por tanto, la disipación de potencia en él es rnuy pequeña. Estado de bloqueo. Corresponde a un interruptor abierto. La corriente por el dispositivo es muy pequeña y el voltaje es elevado; así, la disipación de potencia en el dispositivo también es pequeña en este estado. Todos los semiconductores de potencia pasan rápidamente de un estado a otro, mediante circuitos que consumen usualmente menos de 5 W se realiza el control de estos dispositivos. La Figura 3 muestra un dispositivo para controlar la corriente en un consumo lineal constituido por una inducción y una resistencia. El voltaje se interrumpe por los semiconductores y deja de ser sinusoidal; la corriente es nula en determinados intervalos de tiempo. El usuario puede controlar los instantes de conducción y por tanto variar el voltaje y la corriente. Al resultar corrientes no sinusoidales se habla de distorsión armónica y de consumos no-lineales. Figura 3 Dispositivo de control de la corriente y el voltaje de un circuito lineal 2.1 Planteamiento general. La corriente o el voltaje no sinusoidal se puede expresar mediante diversas componentes, llamadas armónicas: La Tabla 1 muestra el análisis armónico de la corriente, en amperes y en porcentaje, correspondiente a la corriente de la Figura 3. Cada armónica tiene su fase y su amplitud, en general, las armónicas de orden par son nulas debido a que los dispositivos actúan en forma simétrica y periódica. Las armónicas de orden elevado son pequeñas, fundamentalmente debido a que las variaciones son suavizadas por la presencia de inducción en el sistema. Por el contrario, la presencia de armónicas pares es síntoma de que el control de los semiconductores está desajustado y la presencia de armónicas elevadas puede ser indicio de variaciones bruscas de voltaje o corriente que pueden conducir a un deterioro del equipo bajo control o radiointerferencia en equipos de radio y televisión. La Figura 4 muestra gráficamente la factibilidad de construir una onda a partir de sus armónicas. En este caso, sólo con la fundamental y las armónicas tres y cinco el resultado es ya bastante adecuado. 2.2 Análisis armónico de la corriente armónica de un controlador de luz incandescente. Un sistema similar al mostrado en la Figura 3, se emplea para regular la iluminación emitida por una ampolleta de luz incandescente. A plena luz, los semiconductores conducen todo el tiempo, y el voltaje y corriente resultan sinusoidales. Para disminuir la iluminación se hace conducir los semiconductores durante un tiempo menor, disminuyendo la potencia en la lámpara. En estas circunstancias, la corriente por la lámpara y por el sistema crece en armónicas. La Figura 5 muestra la variación de la armónica tres al variar la potencia de la lámpara; se observa que entre un 15% y un 75% de luminosidad, la corriente de armónica tres inyectada fluctúa entre 0.18 y 0.20 A máximos, es decir, aproximadamente un 30% de la corriente nominal de la lámpara. Figura 4 a 1.5 CORRIENTE (A) CORRIENTE A 1.5 -1.5 -1.5 0 0.004 0.008 0.012 TIEMPO (s) 0.016 0.02 0 0.004 0.008 0.012 TIEMPO (s) 0.016 0.02 0.004 0.008 0.012 TIEMPO (s) 0.016 0.02 1.5 CORRIENTE A CORRIENTE A 1.5 -1.5 -1.5 0 0.004 0.008 0.012 TIEMPO (s) 0.016 0.02 0 Figura 4b Descomposición de la corriente original en sus armónicas. Figura 5 Variación de la corriente armónica con la potencia de una lámpara. 3.1 Armónicas en rectificadores: computadoras y televisores. Si bien existen diversos equipos cuyo consumo es no-lineal, televisores y computadoras son de empleo masivo y por tanto, las armónicas que inyectan han sido motivo continuo de análisis y normalización. La razón por la cual su consumo es no-sinusoidal se relaciona con el empleo de un circuito de rectificación o fuente de poder de alimentación. La Figura 6 muestra un diagrama básico de circuito y la forma de onda de la corriente que se observa en la red de 220 V. Básicamente, el circuito con diodos conduce sólo en los instantes en que el voltaje se acerca al valor máximo; en ese instante se recarga el condensador que mantiene constante (simulando una batería de voltaje constante), el voltaje en bornes del rectificador. Cuando el voltaje sinusoidal es inferior al voltaje del condensador los diodos dejan de conducir. El resultado es que prácticamente todas las computadoras y televisores tienen un consumo de corriente pulsante, como el mostrado en la Figura 6, los pulsos de corriente coinciden con el valor máximo del voltaje, lo que acentúa el problema de distorsión debido a la simultaneidad de este pulso de corriente en todos los televisores y computadores. a) b) Figura 6 a) Diagrama básico de la fuente de poder de una computadora y de una gran variedad de equipos electrónicos. b) Forma de onda del voltaje y corrientes a la entrada. 3.2 Límites de la Norma IEC 555-2. La Norma IEC 555 - 2 establece las exigencias sobre armónicas que deben cumplir todos aquellos equipos que consumen menos de 16 A por fase en la red de 220 V a 415 V. Entre ellos figuran las computadoras personales y los televisores. La Tabla 2 muestra los límites que todo equipo de más de 50 W debe cumplir. Bajo esa potencia no existirá límite alguno. La Norma establece los límites en base a valores eficaces (rms) de cada armónica. La relación entre valor eficaz y valor máximo es: El valor efectivo total es la suma al cuadrado del valor rrns de cada armónica: Los límites expuestos en la Tabla 2 se aplican, a modo de ejemplo, al consumo de una computadora personal que posee una fuente de poder de 200 W. La fuente tiene una eficiencia de un 75% de modo que absorbe de la red 267 W. La Tabla 3 señala los límites derivados del estándar. En este caso, como en todo equipo menor que 670 W, el límite está impuesto por el valor en m A/W descrito en la Norma. Así, usualmente, las computadoras distorsionan la red con una corriente armónica que es levemente superior a la admitida por la Norma. Debe hacerse notar que, en 1982, la Norma IEC sólo establecía el límite absoluto en Amperes indicado en la Tabla 2, que en el caso de la armónica once es 0.33 A, es decir, bastante superior al límite aceptado en la actualidad. La solución al problema, entre otras, consiste en agregar una inducción en serie con la fuente (del orden de 10 mH). Con ello los valores se modifican y prácticamente cumplen con lo exigido. En todo caso la Norma permite inyectar un 75% de armónica tres, situación que será necesario considerar en los diseños de alambradas. * Valor excedido. 4.1 Descripción de un sistema trifásico. Un sistema trifásico está constituido por tres voltajes de igual amplitud, pero desfasados en 120': Si suponemos que, conectado a la fase A se tiene un consumo no-lineal: Si.en la fase B se tiene conectado un consumo idéntico, la corriente será idéntica pero desplazada en 120', tal como se muestra en la Figura. Analíticamente, entonces la armónica tres se desplaza en 3 veces 120' ( o sea 360' ) mientras la fundamental solo en 120'. Análogamente, la armónica cinco se desplaza en 5 veces 120% y así sucesivamente. Las corrientes por el conductor de neutro son: El resultado, gráficamente se muestra en la figura 7 que se observa que prácticamente la corriente de neutro es de armónica tres. Analíticamente: Al sumar las corrientes desplazadas en 120 grados el resultado es nulo; las que quedan desplazadas en 3600 no se anulan sino que se suman de este modo: Bajo la hipótesis de un sistema con idéntico consumo no-lineal en las tres fases, circula una corriente por el neutro igual a 3 veces la corriente de armónica tres que circula por una fase. Esto significa que si un consumo está constituido sólo por computadoras y televisores, la corriente por el neutro será superior a la corriente de fase y éste deberá dimensionarse tornando en consideración lo anterior. 4.2 Tableros exclusivos dedicados a computadoras Es común observar en grandes edificios, que se deja un tablero de uso exclusivo para conectar computadoras y equipos electrónicos. Si este tablero es trifásico, se tendrá en las tres fases un consumo similar al mostrado en la Figura 7 (detallado en la Tabla 3) y por el neutro circularán las armónicas impares múltiples de 3 (3, 9, 15, 21). La Tabla 4 muestra el resultado que se obtiene. Se ha agregado una columna con los valores al cuadrado para facilitar la realización de la suma total necesaria para calcular el valor efectivo rms total. El resultado es que la corriente de neutro resulta igual a 1.73 veces la corriente de fase, situación que, si no es prevista por el proyectista producirá problemas. Normalmente el conductor de neutro no tiene protección de sobrecarga. 4.3 Corrientes medidas en un edificio de oficinas Los valores reales medidos en edificios de oficinas confirman lo anterior. La Tabla 5 muestra el consumo por fase y el del neutro en un edificio, observándose incrementos de la corriente de neutro con respecto a las de fase. [11 Trober Dick.- "Trouble shooting harrnonics in a modern office building". En: Electricity 7bday, Vol 3, N' 2, Feb,. 1991, pp.33-35 4.4 Corrientes de entrada de fuentes de poder no interrumpidas trifásicas En sistemas computacionales de gran valor es usual emplear fuentes de poder no interrumpidas (UPS) para alimentar los consumos durante los cortes de energía, y también, para garantizar que la alimentación de los equipos tiene una regulación adecuada. Estas fuentes de poder son rectificadores idénticos a los ya explicados, y por tanto inyectan armónicas a la red. Las fuentes de poder no interrumpidas pueden ser monofásicas, como las ya analizadas, o trifásicas, es decir, en base a un rectificador trifásico se cargan las baterías de respaldo para los momentos en que no hay energía. Este rectificador trifásico no tiene conexión de neutro; esto imposibilita la circulación de armónicas múltiples de 3 por cada fase. La Figura 8 muestra la corriente típica observada en una fase de un rectificador trifásico. Al realizar el análisis armónico de esta corriente se observa que la armónica más importante es la número cinco, es decir, de 250 Hz, lo que corresponde a un 18% de la corriente fundamental (Figura 9). Figura 8 Corriente por una fase de un rectificador trifásico. Figura 9 Análisis espectral de la corriente de fase de un rectificador trifásico. 5.1 Resonancia de condensadores de compensación de factor de potencia. La Figura 10 muestra el circuito equivalente de un sistema típico constituido por un transformador de alimentación, un banco convencional de condensadores y una fuente de armónica que inyecta 38 A de armónica cinco. Figura 10 Circuito equivalente armónico de un sistema con condensadores de compensación de factor de potencia. En ausencia del condensador, la distorsión en el sistema se puede calcular mediante: El voltaje nominal del sistema analizado es 20 kV entre fases, de manera que: Es decir, se trata de una distorsión de un valor normal aceptado por Normas. Al conectar el condensador de compensación de factor de potencia[2] , el voltaje armónico será: en que: El voltaje o distorsión es: La distorsión del sistema crece, pero lo que es más grave, el sistema presentará una resonancia alrededor de la armónica trece. En efecto: Esto significa que los condensadores aumentan la distorsión en un sistema y contribuyen a producir el fenómeno de resonancia, es decir, un aumento de la distorsión enormemente elevado, que termina por hacer explotar condensadores o transformadores, si es que las protecciones no operan debido precisamente a la presencia de armónicas en el sistema. 5.2 Compensación con condensadores antiresonantes La Figura 11 muestra la solución del problema de compensar reactivos en sistemas distorsionados. Básicamente consiste en agregar una inducción en serie con el condensador de compensación de reactivos: Figura 11 Compensación de potencia reactiva antiresonante. La Tabla 6 muestra los valores de las impedancias en cada armónica: • • • impedancia del transformador impedancia del filtro impedancia equivalente (paralelo de transformador y filtro). Empleando los valores de la Tabla 6 es posible calcular la distorsión de tensión: Es decir, la distorsión del sistema disminuye levemente. Sin embargo, lo más relevante es que han desaparecido los riesgos de resonancia, pues el sistema Lf, Cf se comporta como una inductancia sobre la armónica cuatro. La Figura 12 muestra los precios de los condensadores antiresonantes comparados con el de los condensadores convencionales. 5.3 Incremento de pérdidas: El factor K. Las corrientes armónicas producen un incremento de las pérdidas. Particularmente en el interior del transformador se producen dos pérdidas relevantes: 1.- Las pérdidas proporcionales a la resistencia de los devanados y a la suma al cuadrado de las corrientes fundamentales y armónicas. 2.- Las pérdidas por corrientes parásitas (eddy currents) que son proporcionales al cuadrado de la corriente armónica y al cuadrado del orden de la armónica. En cables y conductores de cobre sólo la primera de ellas está presente, y por tanto, es relativamente simple calcularlas con los procedimientos hasta ahora indicados. Figura 12 Precios de condensadores antiresonantes (baja tensión). En el caso de transformadores sometidos a corrientes armónicas, existen ambas pérdidas y el cálculo es más complicado. El procedimiento que se describe a continuación se basa en la Recomendación IEEE C57.100-1986. Según esta recomendación las pérdidas por estos dos conceptos, se pueden expresar mediante: De no existir un dato más fidedigno, es posible suponer que, en ausencia de armónicas, las pérdidas por corrientes parásitas son un 15% de las pérdidas por resistencia en los devanados. Se define el factor K de una corriente mediante: El valor de Ih en º/1 es: Empleando esta definición, la máxima corriente que soporta un transformador es: La Figura 13 muestra el valor de esta corriente en función de K. Se observa que si el valor de K es 15 entonces la máxima corriente que soporta un transformador es 0.6 veces la nominal. En la tabla 7 se muestran valores habituales de las corrientes armónicas en un rectificador trifásico. Simultáneamente, en la misma tabla se calcula el factor K. Figura 13 Carga máxima en un transformador en función del factor K. De la Tabla anterior se deduce que el factor K de un puente rectificador trifásico convencional es 2.72, de modo que observando la gráfica 1, la carga máxima que soporta un transformador es 90.4 % de la nominal, si la única carga que existe es el rectificador citado. En la actualidad existen transformadores diseñados para trabajar en sistemas con armónicas, con valores de K especificados en su placa. La presencia de armónicas afecta severamente la lectura de los instrumentos, lo que implica tomar en cuenta diversas precauciones al realizar una lectura. El análisis que se realiza a continuación se refiere a los instrumentos de uso frecuente. 6.1 Instrumentos de aguja de tipo electrodinamométrico Estos instrumentos son de uso común en tableros industriales. Su principio de funcionamiento es tal que indican el verdadero valor efectivo (true rrns) de la onda, dado que emplean inductivas y sólo consideran usualmente hasta la armónica cinco en forma fidedigna. Su mayor problema se relaciona con la calibración, ya que al existir piezas mecánicas giratorias, el roce provoca un error de lectura. 6.2 Instrumentos digitales con rectificador a la entrada La gran mayoría de los instrumentos digitales a la entrada disponen de un rectificador de modo tal que lo que miden realmente es el valor medio de la onda rectificada. Si la onda es sinusoidal, el instrumento es de buena precisión. Si la onda tiene armónicas, el instrumento mide un valor inferior al valor eficaz. En la medición de corrientes como las registradas en computadores, el instrumento mide un 30% menos que el valor efectivo (rms) de la corriente. La Tabla muestra valores medidos en un edificio de oficinas. * Instrumento digital con rectificador a la entrada. En el caso de la medición de corrientes de neutro, es muy frecuente que un instrumento digital con rectificador mida con errores. En efecto, si la corriente de neutro tiene la forma señalada, entonces la medición, es precisa, ya que si la onda es de 150 Hz entonces es aproximadamente sinusoidal; pero si el consumo es desequilibrado (situación que no se observa en la tabla) entonces el error en la medición de corriente por el neutro será también elevado, debido a que se tendrá una componente de 50 Hz sumada con otra de 150 Hz. 6.3 Instrumentos de valor verdadero efectivo (true rms) En estos instrumentos digitales se emplea un sensor que registra la elevación de temperatura con una resistencia por la cual circula la corriente a medir. Por tanto, el instrumento mide el valor verdadero efectivo de la corriente (o el voltaje) incluyendo todas las armónicas. Debido a que se mide un fenómeno térmico el instrumento no es apto para medir consumos de rápida variación, registrando usualmente una medición cada 1 ó 2 segundos. Otros equipos, de mayor calidad realizan la medición empleando un convertidor análogo-digital (llamado de doble rampa) el proceso de lectura en estos casos toma 400 milisegundos. 6.4 Instrumento para medir armónicas Para determinar el contenido armónico de la corriente o el voltaje, no existe otro procedimiento que emplear un medidor de armónicas, que generalmente despliega en pantalla las formas de cada onda, el valor de la fundamental y de cada armónica, el valor efectivo, el valor máximo y la distorsión total. Existen muchos antecedentes referentes a distorsión armónica. La Tabla 5 resume las características técnicas que precisan mediante cifras numéricas la presencia anormal del fenómeno. Los efectos de la distorsión armónica se resumen en la Tabla 10. Para aminorar los problemas de distorsión armónica a niveles permitidos por norma, se deben llevar a cabo algunas de las acciones señaladas en la Tabla 11. PARTE 2. REGULACION DE VOLTAJE La causa principal para definir las variaciones de voltaje, con respecto al valor nominal, es garantizar el funcionamiento de equipos en rangos específicamente determinados. Los equipos que son más afectados por una mala regulación de voltaje son las luminarias (que disminuyen fuertemente su vida útil cuando el voltaje crece) y los motores (que aumentan sus pérdidas y a veces no funcionan cuando el voltaje es muy bajo). Una caída de voltaje elevada en el sistema de transmisión se puede deber a: • • Transformadores subdimensionados, y Cables subdirnensionados. Las Normas Internacionales plantean las siguientes holguras con respecto al voltaje nominal en cualquier punto de conexión entre una empresa eléctrica y cada cliente: a) En Baja Tensión (BT). Excluyendo períodos con interrupciones de suministro, el voltaje deberá estar dentro del rango de -7.5% a +7.5% durante el 95% del tiempo de cualquiera semana del año o de siete días consecutivos de medición y registro. Se entiende por BT los voltajes nominales de 127 V hasta 5 kV entregases. b) En Media Tensión (MT). El rango de voltaje deberá estar entre -6.0% y +6.0% en las mismas condiciones descritas en el párrafo a. Se define como MT a los voltajes mayores que 5 kV y menores o iguales a 35 kV entre fases c) En Alta Tensión (AT). Se distinguen dos casos: • Tensión Nominal menor o igual a 134 kV. El rango de voltaje deberá estar entre -6.0% y +6.0% • Tensión Nominal Superior a 134 kV. El rango de voltaje deberá estar entre -5.0% y +5.0%- Se entiende por AT los voltajes superiores a 35 kV entregases y menores o iguales a 230 kV entre fases. Los voltajes superiores se denominan EAT, es decir, extra alta tensión. Figura 14 Caídas de voltaje máximas permitidas. 3.1 Transformadores monofásicos Las principales características de un transformador, desde el punto de vista de la regulación de voltaje son: a) Reactancia REACT o también llamada tensión de cortocircuito. Es el porcentaje del voltaje nominal que hace circular corriente nominal por el transformador cuando se cortocircuita uno de sus terminales. b) Corriente de vacío IVAC es la corriente que consume el transformador sin carga. c) Pérdidas en carga PERCAR, representa las pérdidas en los devanados con el transformador con carga nominal. d) Pérdidas en vacío PERVAC, son las pérdidas del transformador cuando éste se encuentra sin carga. La tabla muestra los valores típicos de estos parámetros de transformadores de diferentes potencias. Los valores se expresan en porcentaje de los valores nominales de cada transformador. En forma aproximada, la caída de tensión en un transformador se puede calcular mediante: DV% : VOUT : POUT : QOUT : VNOM : caída de tensión en porcentaje del voltaje nominal voltaje a la salida del transformador potencia activa (carga) a la salida del transformador potencia reactiva (carga) a la salida del transformador voltaje nominal a la salida del transformador El tamaño de un transformador (PNOM) es, por tanto, uno de los factores más relevantes en la caída de tensión de un transformador. Esto también se refleja en las pérdidas, por ello, es útil calcular las potencias a la entrada del transformador: La figura muestra los resultados numéricos obtenidos al aplicar los conceptos y cálculos a dos sistemas alimentados con transformadores de distinto tamaño. Figura 15a Regulación de voltaje en un transformador subdimensionado Figura 15b Regulación de voltaje en un transformador dimensionado correctamente. 3.2 Transformadores Trifásicos Los transformadores trifásicos se rigen por parámetros idénticos a los transformadores monofásicos. La tabla 13 resume los valores de algunos de ellos. Los resultados y ecuaciones mostradas para transformadores monofásicos se aplican en forma idéntica a transformadores trifásicos. Los parámetros mostrados en las tablas corresponden a transformadores cuyos voltajes primarios y secundarios están en el rango de baja tensión. Cuando se trabaja con transformadores AT/BT, es decir, cuyo primario se conecta a alta tensión, las pérdidas en carga disminuyen levemente. En un sistema que se caracteriza por un consumo de potencia activa y reactiva, es decir, en el que existen motores de inducción u otras cargas similares, se deben usar condensadores de compensación de factor de potencia. Ello permite mejorar la regulación de voltaje, disminuyendo la caída de tensión en el transformador; además, disminuyen las pérdidas en el transformador. Las ecuaciones descritas se mantienen, con la salvedad de que la potencia reactiva de la carga se debe disminuir según la cantidad de reactivos capacitados compensados. En la figura se muestra claramente el efecto logrado al conectar condensadores. Se le compara con un sistema en que no se emplean condensadores. Figura 16 Mejoramiento de la regulación de voltaje mediante el empleo de condensadores 5.1 Características de conductores relacionadas con la regulación de voltaje Para calcular la caída de tensión en cables y conductores, es necesario conocer su resistencia y reactancia. A falta de mejores antecedentes se puede emplear: La tabla 15 muestra las características de cables de más de 50 mm2 en los cuales la aproximación señalada no es tan adecuada. [1] Los valores de reactancia están calculados para ducto no magnético con 3 conductores en formación triangular. [2] Los valores de reactancia están calculados en bandeja con 3 conductores en paralelo con una separación de un diámetro entre cables. La caída de tensión en un cable se puede calcular aproximadamente mediante X R L POUT QOUT VNOM VOUT ΔV% Reactancia del cable en Ω/km Resistencia del cable en Ω/km Largo del cable en km Potencia activa en el extremo del cable, monofásica, W. Potencia reactiva en el extremo del cable, monofásica, VAR. Voltaje Nominal, fase neutro, V. Voltaje en el extremo del cable, fase neutro, V. Caída de voltaje en el cable, en % de VNOM. En el caso de sistemas monofásicos debe considerarse la caída ΔV% en el cable de fase y en el de neutro considerando sus respectivas secciones. 5.2 Cálculo de pérdidas en cables La caída de tensión en cables está normalmente asociada a pérdidas en los mismos. Por tal razón, es útil disponer de ecuaciones que permitan calcular las potencias a la entrada de un cable: PCAB POUT QCAB QOUT I : : : : : potencia activa a la entrada del cable [kW] potencia activa a la salida del cable [kW] potencia reactiva a la entrada del cable [kVAr] potencia reactiva a la salida del cable [kVAr] corriente por el cable [A] La corriente por el cable se puede expresar mediante: 5.3 Efecto de la sección de un conductor en la regulación de voltaje Con las ecuaciones anteriores es posible calcular las caídas de tensión en cables y verificar el cumplimiento de los reglamentos y normas. La figura muestra un ejemplo en el que, si bien se emplean conductores que soportan la corriente demandada por el sistema, la regulación de voltaje no resulta ajustada a lo que indican las normas. Por el contrario, en la figura 17, en el mismo sistema se han empleado conductores de una sección mayor, que garantizan el funcionamiento de los equipos desde el punto de vista de la regulación de voltaje. Figura 17 Regulación de voltaje con conductores subdimensionados. Figura 18 Mejoramiento de la regulación de voltaje empleando conductores adecuados. 5.4 Regulación de voltaje en sistemas trifásicos Es evidente que lo explicado anteriormente se aplica directamente a sistemas trifásicos. Es necesario poner atención en tres aspectos: a) Las ecuaciones se deben aplicar considerando la potencia por fase (es decir 113 de la potencia total manejada por el sistema). b) Los voltajes deben ser fase neutro (y no entre fases). c) Se debe asumir una caída de voltaje en el neutro. La figura 19 muestra los resultados al alimentar el mismo esquema anterior en forma trifásica. Se ha supuesto nula la caída en el conductor de neutro. Si bien los conductores soportan la corriente, la regulación de voltaje no resulta aceptable, y por tanto, se procede a incrementar la sección de los conductores. Figura 19 Sistema trifásico con conductores subdimensionados. Figura 20 Regulación de voltaje en un sistema trifásico dimensionado según normas La regulación de voltaje es una de las características más relevantes de la calidad de la red eléctrica. Ello se debe a que es causa del rápido envejecimiento de diferentes equipos eléctricos: luminarias, equipos electrónicos y motores. La Tabla 16 resume los efectos estudiados que inciden en una regulación de voltaje * Los valores citados corresponden a los ejemplos analizados. PARTE 3. FLUCTUACIONES DE VOLTAJE DE BAJA FRECUENCIA La combinación de variaciones elevadas de la corriente y una impedancia de red también elevada, puede causar variaciones excesivas de la tensión de alimentación. Si las variaciones de tensión se repiten a intervalos cortos de tiempo, se producirán fluctuaciones de la iluminación, principalmente de aquella emitida por ampolletas incandescentes. En normas emitidas recientemente (IEC 868-0 de 1991) se han establecido los límites adecuados y la forma de medir las fluctuaciones de tensión en cuestión. En la figura se muestra la fluctuación de la corriente medida en barras de 12 kV, de un horno de arco. La corriente fluctúa entre 300 A mx y 500 A mx: Imin = 212 A rms Imx = 354 A rms Esto significa que la fluctuación de potencia trifásica aparente es: La alimentación de este horno se realiza a través de un transformador de 3 MVA, de tal modo que la gráfica mostrada puede ser considerada como el peor caso registrado. Figura 21 Corriente en un horno de arco. La caída de tensión que produce esta corriente depende de la impedancia de la red. Si se supone una corriente de cortocircuito de 4877 A en 12 kV, se tiene que la impedancia de la red de alimentación: Esto significa caídas de tensión de: DVmin = 1.42 · 212 V rms fase neutro DVmax = 1.42 · 354 V rms fase neutro DVmax - DVmin = 201.64 V rms fase neutro = 2.9 %. Una fluctuación de tensión de esta magnitud solo afecta el funcionamiento en pocos equipos. Sin embargo, es seguramente perceptible una variación de la luminosidad de las ampolletas incandescentes. En efecto, las Normas establecen variaciones permisibles muy inferiores al 2.9% calculado, si esta variación ocurre a una frecuencia cercana a los 10 Hz. La tabla muestra los límites permitidos de variación de voltaje, dependiendo de la frecuencia a la que esta variación ocurre. Límite A: Límite universalmente definido como inaceptable. Límite B: Límite superior aceptado por IEEE. Límite C: Límite sugerido por IEEE. Límite D: Límite universalmente aceptado como seguro. Figura 22 Niveles de cortocircuito sugeridos para hornos de arco. Como esta fluctuación del voltaje es difícil de medir[1] (Norma IEC 868: Flicker meter: Functional and design specifications, 1990), es posible emplear recomendaciones internacionales de un tipo más general. Así en la figura se muestran los niveles aceptables de corriente de cortocircuito en función de la potencia del horno. En el ejemplo en estudio se tiene: Se observa que la situación descrita es inaceptable. Se sugiere un valor: Esto implica que la impedancia de la red es: De este modo: ΔVmax - ΔVmin = 95.5 V rms fase neutro = 1.38 % Así al disminuir la reactancia de la red de 1.42 11 a 0.673 (factor 0.474), el fenómeno se disminuye en la misma proporción. En el caso estudiado la variación medida[2] fue de: ΔV = 0.596 % (con X = 1.42 Ω), entonces, en el nuevo caso: ΔV = 0.282 % (con X = 0.673 Ω). El valor máximo permitido es 0.25% (lo que equivale a una unidad de flicker). Esto corrobora que, en este caso, la recomendación es aplicable, ya que sobrepasar el flicker en un 13% en el peor de los casos, es adecuado, ya que como se sabe, es necesario realizar un promedio estadístico de mediciones. En alguna medida, es posible reducir las variaciones de corriente con un control adecuado del acercamiento de los electrodos al punto donde se realiza la fusión. Es común, en instalaciones domiciliarias, observar un centelleo de la iluminación incandescente cuando entra en funcionamiento un equipo en forma automática, como por ejemplo, el refrigerador. También se observa un efecto similar al energizarse un calefactor o estufa eléctrica de 1,000 a 2,000 W, que también en muchos casos, tiene un mecanismo automático de conexión cuando la temperatura de la habitación es baja. La Norma IEC 555-3 (1982) establece que una caída brusca de voltaje de un 3% es visible para el ojo humano y causará el centelleo de lámparas incandescentes. [1] En este caso, la variación porcentual de voltaje ponderado de flicker medido fue 0.596%. El valor máximo permitido por Norma es 0.25%. Es decir, en este caso se midió 2.39 unidades de t7icker siendo el máximo permitido 1. [2] La medición fue realizada con un instrumento especializado. Las figuras siguientes ilustran en 4 condiciones diferentes, la caída de tensión que se experimentará en una instalación domiciliaria al conectarse con consumos de 1500 W. La tabla resume los casos analizados. *Los antecedentes de la barra de alimentación y longitudes de los conductores aparecen en las figuras. Para generalizar los valores obtenidos, se han realizado dos gráficas, que muestran la sección mínima de conductor en una instalación que no produce flicker visible. Esta sección es función de la potencia del equipo a conectar y de la longitud de la instalación interior. La línea de acometida se ha supuesto de 50 metros y de una sección de 4 mm2. En ambos casos el transformador de alimentación del consumo es de 15 kVA. Figura 23. Flicker visible Figura 24. Flicker muy visible Figura 25. Flicker visible Figura 26. Flicker muy visible Figura 27 Sección mínima del conductor de una instalación domiciliaria sin flicker. Línea de acometida de 6 mm2. Figura 28 Sección mínima del conductor de una instalación domiciliaria sin flicker visible: línea de acometida de 4 mm2 El flicker o centelleo de la iluminación es una sensación visible molesta. En general, la solución consiste en alimentar estas cargas de variación rápida, mediante circuitos exclusivos o bien utilizar cables y transformadores de alimentación de mayor capacidad. Procobre México, entidad no lucrativa, es una institución creada con el objetivo de llevar acabo la promoción de las aplicaciones del cobre y sus aleaciones en los mercados nacionales. La principal función de Procobre es mejorar la eficiencia de las industrias del cobre alrededor del mundo, por medio de proyectos de desarrollo de mercados y actividades tecnológicas. Procobre México promueve en todos los ámbitos al cobre y las aplicaciones que representen mejores expectativas de incremento en ventas de los productos del cobre, beneficiando así a toda la cadena productiva. ...
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