Ka 663La95 681G80 S0451 0603 1024 1354 208 273 335 395 454 513 en la que KGa se

Ka 663la95 681g80 s0451 0603 1024 1354 208 273 335

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K,a= (6,63/La,95) + (6,81/G°,80) S 0,451 0,603 1,024 1,354 2,08 2,73 3,35 3,95 4,54 5,13 en la que KGa se expresa en Kmol/m3•atm•h; y L y G en Kg/h•m2. La relation de equilibrio entre fases viene dada por p*=1,75 x siendo p* la presidn partial de equilibrio de la acetona en la fase gaseosa expresada en atm, y x la fraction molar de la acetona en la fase lfquida. 6-35. Se ha de reducir la concentracidn de una mezcla C02-aire desde el 15% hasta el 4% en volumen de CO 2 pot absorcidn en una torre de re- lleno que emplea como lfquido absorbente una disolucidn de C03Na2 al 5%, que entra por la c(spide con velocidad masica de 25 000 Kg/m2•h. Calculese 6-38. En la absorcidn del amonfaco contenido en una mezcla amonfaco- aire empleando una tome de relleno, se han obtenido los datos experimenta les indicados en la columna I de la tabla siguiente. Se han de calcular : a) La concentracidn del amonfaco en el gas de salida. b) La concentracidn del amonfaco en el lfquido de salida. c) La altura de la unidad de transmisidn, Hoy, para la columna que funciona de acuerdo con los datos indicados en la columna II de la tabla: II Area especffica del relleno, m2/m3 la altura necesaria de relleno si la velocidad de circulation del gas no ha de sersuperior a 30 cm/seg y la operacidn se efectda a 20° C y 1 atm. En las condiciones de operacidn el coeficiente global de transporte de materia referido a la fase gaseosa vale Kea=80 Kg C02/h•m3•atm; y puede suponerse que la tension de vapor de la disolucidn es nula aun cuando tiene absorbido el CO2. En una torre de absorcidn de relleno entra como alimentacidn una mezcla aceona-aire de composicidn 6% en volumen de acetona con ve-• locidad masica de 500 Kg/h•m2, y se emplea agua come, lfquido absorbente. Diametro de la columna, pulg ........................................ Altura de relleno, cm ......................... : ......... Velocidad masica del aire, Kg/h•m2 Velocidad masica del agua, Kg/h•m2 ....... ., ................. Concentracidn NH3 gas entrada, % volumen .............. Concentracidn NH3 gas salida ........................................ Concentracidn NH3 lfquido entrada, % peso ........... Temperatura de operacidn, °C ........................................ 500 500 6,07 6,07 250 120 2 750 2 680 2 460 2370 4,50 4,83 0,52 2,87 24,1 24,1 Si el proceso se efectda a 20° C y 1 atm, calcrilese: a) La cantidad de agua a emplear para una altura infinita de torte si se pretende recuperai el 90% de la acetona. b) La altura necesaria de relleno si se emplea la cantidad de agua calcu- lada en a) y se ha de recuperar el 80% de la acetona. En las condiciones de operacidn el coeficiente global de transporte de materia referido a la fase gaseosa es KG=100 Kmoi acetona/h•m3•atm. Experimentalmente se ha encontrado que el valor de KGa aumenta con la potencia 0,6 de las velocidades masicas del gas y del lfquido. Los datos de equilibrio para este sistema pueden obtenerse a partir de Ia expresidn: Py*(1- x) log 4,699 (1 922/T) 55,55 x siendo P la presidn total menos la presidn de vapor del agua, atm;x e y
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110 CAP. 6: ABSORCION DE GASES las fracciones molares del amoniaco en el liquido y el gas, respectivamente, I la temperatura en °K. 6-39. El SO2 contenido en uria mezcla gaseosa de composici6n 4" en volumen de SO2 se recupera por absorcidn con agua en una columns de relleno. El SO2 en el gas de salida ejerce una presi6n partial de 8 mm Hg.
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